盡管無源均流不能用來獲得您可以從一個轉(zhuǎn)換器中獲得的雙倍電流輸出（由于其中一個轉(zhuǎn)換器總是嘗試輸出一半以上的總負載電流，因此超出了其最大額定值），但它提供了一個可以滿足更多功率要求的高度靈活的方法，隨著時間推移系統(tǒng)容量和功能的增加通常會形成這種情況。通過降低系統(tǒng)內(nèi)每個轉(zhuǎn)換器上的壓力，而無需再增加其它主動電路，無源均流也可以提高 N+1 電源模塊配置的可靠性。

遺憾的是，這種簡單的并連方法并非盡善盡美，最大的問題是會損失系統(tǒng)效率和負載調(diào)節(jié)。但這些不足是否可以接受，顯然是設(shè)計時要考慮的問題，在很大程度上它取決于具體應(yīng)用情況。在本文所舉的例子中，負載調(diào)節(jié)不是要關(guān)注的問題，因為并連的轉(zhuǎn)換器在為板載中間總線供電，從而為多個負載點 (POL) 轉(zhuǎn)換器供電，這就為其不同的硅負載提供了進一步的下變頻和調(diào)節(jié)。

我們已選擇了通過并連兩個 Artesyn TQW14A-48S12 中間總線轉(zhuǎn)換器 (IBC) 來說明其優(yōu)缺點。 它們都是寬輸入 168 Watt DC/DC 轉(zhuǎn)換器，主要用于通信領(lǐng)域，它把額定的 48V DC 輸入轉(zhuǎn)換為 12V DC 輸出。TQW14A-48S12 IBC 最高可以輸出 14A，典型效率 95%，并且沒有配備主動均流設(shè)備。本圖中的計算全部是基于最差情況的元件容限。（圖 1） 所示為 N+1 冗余無源均流配置中的兩個 IBC。

圖題：典型的N+1冗余無源均流配置

除兩個轉(zhuǎn)換器之外，還有兩個 Schottky ORing 二極管 D1 和 D2 用來分離輸出。這些被假定為有一個 0.2V的前降落 ( forward drop)，加上相當(dāng)于 7 毫歐姆的阻抗元件。

為了能夠使用 ORing 二極管在兩個轉(zhuǎn)換器之間實現(xiàn)均流，在理想的狀態(tài)下，它們的輸出電壓需要被調(diào)節(jié)為在所有情況下都完全相符。但是，在實際情況中，幾乎不可能獲得這樣的調(diào)節(jié)準確度，另外，在我們所使用的例子中，由于經(jīng)濟原因，只是將 IBC 設(shè)計為產(chǎn)生松散調(diào)節(jié)的輸出，而沒有提供電壓調(diào)節(jié)裝置。因此，我們有兩個選擇。一是在轉(zhuǎn)換器輸出上實現(xiàn)一個主動電路，強制它們均流：這是成本較對較高的一種，并且要占據(jù)相當(dāng)大的板空間。二是采用無源均流，使衰減阻抗電路 (droop resistance) 與輸出電路串連起來。這個衰減阻抗電路可以產(chǎn)生足夠的負載情況下電壓降落，從而使兩個轉(zhuǎn)換器的電壓相等，這樣轉(zhuǎn)換器即可實現(xiàn)均流。

要完成（圖1） 中的電路，我們需要確定衰減電阻器 (droop resistor) R1 和 R2 的值。其中的主要不足如下：如果減阻抗電阻器太小，則將不會有足夠的負載情況下的電壓降落，從而無法使轉(zhuǎn)換器共享負載。反之，如果減阻抗電阻器太大，則完全負載下的最終電壓會降得很低，不再有用。要確定理想的值，我們需要確定要載入電壓所允許的最大偏差。

首先要考慮，TQW14A IBC 在最差情況下輸出的最小電壓。它輸入電壓處于其允許范圍的最低值，即 36V時，就會發(fā)生這種情況。根據(jù)數(shù)據(jù)表，之后輸出電壓可能會低至比 12V減去 10%，即 10.8V。

其次要考慮，負載可能承受的最小電壓。設(shè)計 TQW14A IBC 主要是用來驅(qū)動 POL 轉(zhuǎn)換器的，因此，我們假定此時它們組成了負載。Artesyn 產(chǎn)生的額定 12V 輸入 POL 轉(zhuǎn)換器分為三組，輸入范圍分別為10.8 ~ 13.2V，10.2 ~ 13.2V 和 10 ~ 14V。顯然我們不能使用 0.8 ~ 13.2V 的輸入范圍驅(qū)動 POL 轉(zhuǎn)換器，因為沒有任何贏余。因此本例中我們使用第二組，并將衰減限制為 600mV。

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要確定 R1 和 R2 的值，我們首先需要從 600mV中減去由絕緣二極管引起的電壓降落，如下所示：

600mV - 200mV -[（14 安培 x 0.007? ) x 1000) ]= 302mV

使用歐姆定律：電壓 = 電流 x 電阻

R1 = R2 = 0.302 V/ 14 安培 = 0.0215? 或 21.5m?。

對于電路，我們將選擇下一個最低的標(biāo)準值， 0.020?。假定為 1% 容差的電阻器，最小值將為 0.0198?，最大值將為0.0202?。

現(xiàn)在電路就設(shè)計出來了。問題是：其工作性能如何，效率的理論損失為何？我們也需要記住，PCB 導(dǎo)體線徑的阻抗會影響結(jié)果。由于這一阻抗由應(yīng)用不同而有所差異，因此本例中我們假定值為0健５苯檔拖低承適?，PCB 線徑的阻抗會趨向于提高均流。

通過電路分析，輸出電壓 = Vout1 - Iout1 x R1 = Vout2 - Iout2 x R2，負載電流 = Ioutload = Iout1 和 Iout2 。

單獨的輸出電流 Iout1 和 Iout2 可以通過以下公式計算：

Iout1 = [Vout1 -Vout2+(R2 x Ioutload )]/(R1+R2)

Iout2 = Ioutload -Iout1

Vout = Vout1 - (Iout1 x R1)

注意，Iout1 和 Iout2 的公式表示 5 安培或更少負載電流情況下 Iout2 的負電流。由于 ORing 二極管，負電流會被阻住，這就造成 Iout2 的零安培。在電流輸出刻度的另一端，注意最多可以使用 22A 無源均流，超出其中一個 IBC 的最大輸出容量。

另外，表 1 顯示了由于電阻器和 ORing 二極管造成的功率損失，以及對效率的整個影響。從此表可以看出，無源均流遠非完美。由于負載和 1% 標(biāo)準部件造成的電路限制，在理論上，最差情況下，兩個轉(zhuǎn)換器之間的共享的 22A 負載的負載共享為 24.4%（基于 0.02 歐姆的衰減電阻器）。但是，這一負載共享是在損失了 4.05% 的效率后取得的。

特別重要的是要知道，我們使用的是最差情況的數(shù)字來說明無源均流。基于實際 Cpk（Process Capability Index ，處理功能指數(shù)）采樣測試數(shù)據(jù)，TQW14A IBC 的最差情況輸出電壓值為最大 12.098V，最小 11.957V。在允許 ORing 二極管的電壓降落之后，這些值分別可以降至 11.898V 和 11.757V。更為合理的情況應(yīng)是使用實際 Cpk 采樣測試數(shù)據(jù)，但其值相當(dāng)于與平均數(shù)的標(biāo)準偏差。這就會產(chǎn)生最大 12.076V，最小12.006V 的轉(zhuǎn)換器輸出電壓，分別提供 11.876V 和 11.806V 的 post Oring 二極管值。盡管整個效率大體上仍然沒有變化，但是，使用更為合理輸出電壓值的效果是將均流的準確性提高了 11%，并且在超過轉(zhuǎn)換器的輸出額定值之前并連的 IBC 現(xiàn)在可以提供高達 25A 的電流。

結(jié)論

如果可以承受少量的轉(zhuǎn)換效率損失，無源均流可以提供能夠滿足增強的板載功率要求，而不必進行重大重新設(shè)計的一種低成本方法。盡管我們選擇了通過中間總線使用兩個 IBC 供電的 POL 轉(zhuǎn)換器來說明這些技術(shù)，但這種方法也適合于配合具有嚴格調(diào)節(jié)輸出功能的傳統(tǒng)磚型轉(zhuǎn)換器。

去掉 ORing 二極管會明顯提高整體效率，但應(yīng)隨時需要保證相當(dāng)高的最小負載。但是，這種方法并非沒有風(fēng)險，因為在工作時，轉(zhuǎn)換器的同步整流階段所使用的 FET 可能會減弱，或送出電流，并且電量可能因此在兩個轉(zhuǎn)換器之間循環(huán)。

采用無源均流的其它原因還包括：提高 N+1 電源模塊配置的可靠性，保證沒有使用中間電壓總線和負載點轉(zhuǎn)換器的電路板的更好性能。如果電路板包含了配送很寬的負載，通過使轉(zhuǎn)換器盡可能接近負載將可以取得較好的調(diào)壓效果——也許使用電路板的兩面——并且由于電路板線徑將傳送更少電流，因此可以減少銅芯的數(shù)量。