【導(dǎo)讀】雙脈沖測(cè)試(DPT)是一種被廣泛接受的評(píng)估功率器件動(dòng)態(tài)特性的方法。以IGBT在兩電平橋式電路中應(yīng)用為例，如下圖，通過調(diào)節(jié)直流母線電壓和第一個(gè)脈沖持續(xù)時(shí)間，可以在第一個(gè)脈沖結(jié)束和第二個(gè)脈沖開始時(shí)捕捉到被測(cè)器件在任何所需的電壓和電流條件下的開關(guān)瞬態(tài)行為。DPT結(jié)果量化了功率器件的開關(guān)性能，并為功率變換器的設(shè)計(jì)（如開關(guān)頻率和死區(qū)時(shí)間的確定、熱管理和效率評(píng)估）提供了參考依據(jù)，那么對(duì)于三電平電路，雙脈沖測(cè)試需要怎么做呢？
雙脈沖測(cè)試(DPT)是一種被廣泛接受的評(píng)估功率器件動(dòng)態(tài)特性的方法。以IGBT在兩電平橋式電路中應(yīng)用為例，如下圖，通過調(diào)節(jié)直流母線電壓和第一個(gè)脈沖持續(xù)時(shí)間，可以在第一個(gè)脈沖結(jié)束和第二個(gè)脈沖開始時(shí)捕捉到被測(cè)器件在任何所需的電壓和電流條件下的開關(guān)瞬態(tài)行為。DPT結(jié)果量化了功率器件的開關(guān)性能，并為功率變換器的設(shè)計(jì)（如開關(guān)頻率和死區(qū)時(shí)間的確定、熱管理和效率評(píng)估）提供了參考依據(jù)，那么對(duì)于三電平電路，雙脈沖測(cè)試需要怎么做呢？
圖1 兩電平典型DPT電路
圖2 DPT典型測(cè)試波形
1. I-NPC三電平電路的換流方式與雙脈沖測(cè)試方法
首先我們從三電平橋臂的工作模態(tài)看起，以I型NPC(Neutral Point Clamped)三電平電路為例：
圖3 I-NPC三電平橋臂
圖4 I-NPC三電平橋臂輸出電壓電流波形
圖4所示為I-NPC橋臂在輸出功率因數(shù)為零時(shí)一個(gè)工頻周期內(nèi)輸出電壓及電流的波形，二者相位差為90度，一個(gè)周期可分為ABCD段，包含I-NPC電路工作的四種換流方式。
A時(shí)段
A時(shí)段（V>0,I>0）為逆變工況，電壓、電流方向均為正（規(guī)定電流流出橋臂為正），NPC橋臂中點(diǎn)輸出電平在+Vdc和0以開關(guān)頻率跳變，T2常通，T1與D5換流，為小換流回路如圖5虛線所示。此時(shí)段內(nèi)存在T1,T2,D5的導(dǎo)通損耗以及T1,D5的開關(guān)損耗。
對(duì)此種工況進(jìn)行DPT，可將負(fù)載電感連接于直流母線中點(diǎn)與交流出線端間，T3、T4保持關(guān)斷，T2保持導(dǎo)通，T1施加雙脈沖，第一個(gè)脈沖到來后，電流流經(jīng)T1、T2、負(fù)載電感，電流線性上升，第一個(gè)脈沖結(jié)束后，T1關(guān)斷，電感電流通過D5、T2續(xù)流，T1第二個(gè)脈沖到來后，電流繼續(xù)流經(jīng)T1、T2、負(fù)載電感，D5被強(qiáng)迫關(guān)斷，該工況下測(cè)試對(duì)象為T1與D5。
圖5 T1與D5換流及DPT方法
B時(shí)段
B時(shí)段（V>0,I<0）為整流工況，電流流入橋臂，電壓依舊為正方向，T2保持開通，T3與D1換流，也就是所謂的大換流回路如圖6虛線所示。此時(shí)段內(nèi)存在T3,D6,D1,D2的導(dǎo)通損耗以及T3,D1的開關(guān)損耗。
對(duì)此種工況進(jìn)行DPT，可將負(fù)載電感連接于直流母線正端與交流出線端間，T1、T4保持關(guān)斷，T2保持導(dǎo)通，T3施加雙脈沖，第一個(gè)脈沖到來后，電流流經(jīng)負(fù)載電感、T3、D6，電流線性上升，第一個(gè)脈沖結(jié)束后，T3關(guān)斷，電感電流通過T1、T2的反并聯(lián)二極管D1、D2續(xù)流，T3第二個(gè)脈沖到來后，電流繼續(xù)流經(jīng)負(fù)載電感、T3、D6，T1反并聯(lián)二極管D1被強(qiáng)迫關(guān)斷，該工況下測(cè)試對(duì)象為T3與D1。
圖6 T3與D1換流及DPT方法
C時(shí)段
C時(shí)段（V<0,I<0）與A時(shí)段工況對(duì)稱，為逆變工況，T3保持開通，T4與D6換流，換流回路為小回路，此時(shí)段內(nèi)存在T3,T4,D6的導(dǎo)通損耗以及T4,D6的開關(guān)損耗。對(duì)此工況的DPT方法與A時(shí)段工況方法是對(duì)稱的，這里不再贅述，負(fù)載電感連接于直流母線中點(diǎn)與交流出線端間，測(cè)試對(duì)象為T4與D6。
圖7 T4與D6換流及DPT方法
D時(shí)段
D時(shí)段（V<0,I>0）與B時(shí)段工況對(duì)稱，為整流工況，T3保持開通，T2與D4換流，換流回路為大回路。此時(shí)段內(nèi)存在D5,T2,D3,D4的導(dǎo)通損耗以及T2,D4的開關(guān)損耗。對(duì)此工況的DPT方法與B時(shí)段工況方法是對(duì)稱的，負(fù)載電感連接于直流母線負(fù)端與交流出線端間，測(cè)試對(duì)象為T2與D4。
圖8 T2與D4換流及DPT方法
2. I-NPC三電平電路的雙脈沖實(shí)測(cè)
圖13所示為應(yīng)用英飛凌F3L400R10W3S7 EasyPACK? 3B三電平模塊產(chǎn)品的雙脈沖實(shí)測(cè)波形。可以看到在關(guān)斷同樣電流時(shí)，長換流回路中內(nèi)管關(guān)斷時(shí)的電壓尖峰明顯更大，因此就需要在設(shè)計(jì)應(yīng)用過程中通過DPT評(píng)估惡劣工況下內(nèi)管的電壓應(yīng)力，優(yōu)化外圍直流母線及功率走線雜散電感或是調(diào)整外圍驅(qū)動(dòng)參數(shù)以改善內(nèi)管的電壓應(yīng)力，避免器件過壓失效。
圖13 F3L400R10W3S7雙脈沖實(shí)測(cè)波形
同時(shí)通過DPT也可量化兩種換流回路雜散電感的大小，如圖13虛線框所示，可以在DPT中被測(cè)器件第二次開通時(shí)觀測(cè)電壓平臺(tái)的跌落與對(duì)應(yīng)電流的變化率以求得，短換流回路雜感約為30nH,長換流回路雜感約為60nH。
對(duì)于更大功率的系統(tǒng)，通常采用半橋模塊來拼搭三電平電路，在構(gòu)成I-NPC三電平電路時(shí)，主要采用下圖所示方案，短換流工況時(shí)只涉及一個(gè)半橋模塊，長換流回路則會(huì)涉及所有三個(gè)功率模塊，因此在功率模組設(shè)計(jì)中，母排的設(shè)計(jì)需要格外優(yōu)化盡可能減小長換流回路的雜散電感以增加功率模組的電流輸出能力。圖15所示為FF1800R12IE5在I-NPC電路里的雙脈沖實(shí)測(cè)波形，在室溫及額定電流條件下，為了降低長換流回路IGBT的關(guān)斷電壓尖峰，使用了更大的門級(jí)關(guān)斷電阻，最終T1與T2的最大關(guān)斷尖峰電壓分別為1010V與1100V。
圖14 PrimePACK? 3+半橋模塊構(gòu)建I-NPC三電平電路示意
圖15 FF1800R12IE5雙脈沖實(shí)測(cè)波形
3. I-NPC三電平電路的短路測(cè)試
對(duì)于I-NPC三電平橋臂的短路測(cè)試，通過模擬短路點(diǎn)位置與實(shí)際驅(qū)動(dòng)時(shí)序（內(nèi)管先開后關(guān)），給出以下幾種推薦的測(cè)試工況：
AC點(diǎn)與DC+短接，模擬T3開通時(shí)短路，短路電流流過T3,D6；
AC點(diǎn)與DC-短接，模擬T2開通時(shí)短路，短路電流流過D5,T2；
AC點(diǎn)與直流中點(diǎn)短接，模擬T1或T4開通時(shí)短路，短路電流流過T1,T2或T3,T4；
直流中點(diǎn)與上橋鉗位點(diǎn)短接，模擬T1開通時(shí)短路，短路電流流過T1；
直流中點(diǎn)與下橋鉗位點(diǎn)短接，模擬T4開通時(shí)短路，短路電流流過T4；
AC點(diǎn)與上橋或下橋鉗位點(diǎn)短接，模擬外管開通時(shí)短路，短路電流流過T1,T2,D6或D5,T3,T4。
圖16 I-NPC三電平橋臂短路測(cè)試工況
總結(jié)
本篇介紹了I-NPC三電平電路的幾種不同換流工況，基于此，通過調(diào)整電感位置及功率器件的驅(qū)動(dòng)方式可以模擬實(shí)際工況進(jìn)行對(duì)應(yīng)的雙脈沖測(cè)試，同時(shí)也給出了一些I-NPC電路DPT的實(shí)測(cè)波形，需要格外注意長換流回路雜散電感的優(yōu)化設(shè)計(jì)，最后列出了一些I-NPC電路短路工況供大家在測(cè)試中參考。下一期，我們會(huì)繼續(xù)分析T-NPC電路的雙脈沖測(cè)試與短路測(cè)試評(píng)估。
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