【導讀】連續(xù)導通模式（CCM）反激式轉換器常出現(xiàn)在中等功率和隔離應用中。由于具有峰值開關電流較低、輸入和輸出電容較少、電磁干擾降低等優(yōu)點，加上其低成本優(yōu)勢，它們已在商業(yè)和工業(yè)領域得到廣泛應用。本文將介紹在5A CCM反激條件下，針對53Vdc至12V的功率級設計方程式。
連續(xù)導通模式（CCM）反激式轉換器常出現(xiàn)在中等功率和隔離應用中。CCM工作的特征包括峰值開關電流較低、輸入和輸出電容較少、電磁干擾 (EMI)降低、以及工作占空比范圍窄于在不連續(xù)導通模式（DCM）下工作。由于具有這些優(yōu)點，加上其低成本的優(yōu)勢，它們已在商業(yè)和工業(yè)領域得到廣泛應用。本文將介紹在5A CCM反激條件下，針對53Vdc至12V的功率級設計方程式。
圖1所示為一個詳細的60W反激電路原理圖，工作頻率在250kHz。在最小輸入電壓為51V和最大負載時，占空比選擇為最大值的50％。雖然超過50％的操作是可以接受的，但在本設計中并非必需。由于相對較低的高壓端輸入電壓為57V，占空比在CCM工作中將僅下降幾個百分點。然而，若負載大大降低，且轉換器進入DCM工作時，占空比將顯著降低。
圖1：60W CCM反激式轉換器原理圖。
設計細節(jié)
為了防止磁芯飽和，繞組開/關周期內的伏秒積必須平衡。這相當于：
將dmax設置為0.5，計算Nps12（Npri：N12V）和Nps14（Npri：N14V）的匝數(shù)比：
變壓器匝數(shù)比設定好后，可以計算出工作占空比和場效應晶體管 (FET) 電壓。
Vdsmax表示FET Q2漏極上無振鈴的“平頂”電壓。振鈴通常與變壓器漏電感、寄生電容（T1、Q1、D1）和開關速度有關。額外降低FET電壓的25-50％，選擇一個200V的FET。若可能，變壓器必須具有優(yōu)異的繞組耦合和1％或更小的最大漏電感，以最小化振鈴。
當Q2導通時，二極管D1的反向電壓應力等于：
當次級繞組由于漏感、二極管電容和反向恢復特性而變負時，振鈴是常見的。使用超快（小于35 nS）、肖特基和SiC二極管可幫助最小化反向恢復效應，并最大限度地減少二極管緩沖器損耗。D1在FET關斷期間進行導通，平頂電流為：
我選擇了30A/45V額定的D²PAK封裝，以將10A的正向壓降降至0.33V。功耗等于：
推薦通過散熱器或氣流進行適當?shù)臒峁芾怼Ｄ梢詮囊韵路绞接嬎愠跫夒姼校?/div>
式中， POUTMIN是轉換器進入不連續(xù)模式工作（DCM）之處，通常是POUTMAX的20-30%。
峰值初級電流發(fā)生在VINMIN，等于：
確定最大電流檢測電阻（R18）值對于防止控制器主要過電流（OC）保護裝置跳閘是必須的。對于UCC3809，為了保證全輸出功率，R18上的電壓不能超過0.9V。對于此示例，我選擇一個0.18Ω的阻值。更小的電阻是可以接受的，因為它減少功率損耗。但是過小的電阻會增加噪聲敏感度，并使OC閾值高，帶來變壓器飽和的風險甚至更糟的情況——OC故障期間壓力相關電路故障。在電流檢測電阻中消耗的功率為：
從以下公式可以計算出FET導通和關斷開關損耗：
損耗計算
與Coss相關的損耗計算不太明確，因為該電容極其非線性，隨Vds增高而降低，在設計中估計為0.2W。
電容器要求通常包括計算最大RMS電流、獲得所需紋波電壓所需的最小電容和瞬態(tài)保持。輸出電容和IOUTRMS計算公式如下：
單獨的陶瓷電容器是合適的，但是在直流偏置效應之后，需要7個陶瓷電容器才能實現(xiàn)83μF。因此，我只選擇了足夠的電流來處理RMS電流，然后采用LC濾波器來降低輸出紋波電壓，并提高負載瞬變。若存在大負載瞬變，可能需要額外的輸出電容來降低壓降。
輸入電容等于：
式中，VINRIP是允許的輸入紋波電壓，其設置為VIN的3%或?1.5V。
此時您仍然必須考慮電容搶占直流偏置效應的情況。RMS電流約為：
圖2所示為原型轉換器的效率，圖3所示為反激評估板。
圖2：轉換器的效率和損耗決定了封裝選擇和散熱要求。
圖3：60W反激評估硬件測量100×35mm。
該設計示例涵蓋了功能性CCM反激式設計的基本組件計算。然而，初始估計通常需要迭代計算才能進行微調。同樣，在變壓器設計和控制環(huán)路穩(wěn)定等領域，通常需要更多的細節(jié)工作，來獲得良好、優(yōu)化的反激。
作者：John Betten，德州儀器
本文轉載自電子技術設計。
